風口組合轉砌筑前，爐缸墻下面環(huán)狀帶的爐底表面應先找平，檢查各相鄰風口大套之間的夾角偏差是否滿足設計要求，優(yōu)質高強耐酸澆注料按照設計砌磚圖，先砌風口處的耐火磚，再砌兩風口間隙的耐火磚，待同層的砌體砌筑完成后，檢查砌體的表面平整度。砌筑前根據確定的中心線據此劃出爐缸的圓周線，爐缸墻下面環(huán)狀帶的爐底表面應找，平風口組合磚砌筑前，高強耐酸澆注料施工應檢查各相鄰風口大套之間的夾角偏差是否滿足設計要求，并將各風口中心線測在風口大套的周圍冷卻壁上風口組合磚砌筑時，先按編號砌風口處的磚，再砌兩風口間磚同層的磚砌筑完后，應檢查磚面的平整度，以保證風口過頂磚的砌筑。

(5)砌筑至渣線位置時，換砌渣線鎂碳磚，砌筑方法同上。(6)優(yōu)質高強耐酸澆注料砌至接近包沿高度時，按設計要求澆筑鋼包沿用澆注料。3.鋼包大修砌筑：(1)檢查并清除鋼包內部損毀掉落、附著的耐火材料，并開始進行修補。(2)薄鋪鎂砂粉找平包底，高強耐酸澆注料施工重復2中全新鋼包砌筑流程，鎂碳磚工作層與的接縫要使用鎂砂填實。4.鋼包中修砌筑：(1)根據鋼包內襯耐火材料的實際損毀情況，進行拆修渣線、挖補包底、更換座磚等修補措施。(2)中修包的修補流程：先包底→換座磚→包壁→封包沿或者先包壁→封包沿→換座磚→包底。

根據不同溫度燒成后試樣的兩種熱震穩(wěn)定性的試驗參數變化規(guī)律。優(yōu)質高強耐酸澆注料可以看出表明剛玉-尖晶石質鋼包透氣元件的主要熱震損毀過程為熱沖擊損傷，即主要為裂紋的擴展導致破壞。純鋁酸鈣水泥結合的剛玉-尖晶石質試樣燒后的主要物相組成有剛玉、尖晶石和六鋁酸鈣(CA6)，高強耐酸澆注料施工所以燒成溫度對該類材料熱震穩(wěn)定性的影響應與試樣中這幾種物相的變化以及由此引起的結構變化有關。根據1450℃燒成試樣的試驗顯微結果，可以看出1450℃燒成的試樣中，CA6呈小的六方片狀晶形散亂分布，基質間結合強度低，結構疏松，因此試樣的顯氣孔率高，體積密度小，常溫抗折和耐壓強度低。

(2)施工前與耐火澆注料接觸的鋼結構表面應先清除浮銹。(3)攪拌好的耐火澆注料，優(yōu)質高強耐酸澆注料應在30min內澆注完成或根據施工要求在規(guī)定的時間內澆注完成，已初凝的耐火澆注料不得使用。(4)耐火澆注料的澆注施工，應連續(xù)進行，前層澆注料凝結前，下一層澆注料應澆注完畢。(5)耐火澆注料施工后，高強耐酸澆注料施工應按耐火材料廠家提供的方法進行養(yǎng)護。耐火燒注料養(yǎng)護期間，不得受到振動及其他外力的影響。(6)耐火澆注料澆注過程中，應同步收集攪拌完成的澆注料制作2組預制試塊，每組3塊留置以備檢驗。

根據燒成溫度對試樣的熱震穩(wěn)定性試驗影響顯示，優(yōu)質高強耐酸澆注料剛玉-尖晶石質試樣經1100℃風冷、1300℃風冷和1000～1600℃溫度循環(huán)三種熱震后，抗折強度和強度保持率隨燒成溫度的變化規(guī)律基本一致，即隨著燒成溫度的升高，高強耐酸澆注料施工試樣熱震后的抗折強度和強度保持率先增大，到1650℃燒成的試樣的抗折強度保持率稍有降低，繼續(xù)提高燒成溫度，1700℃燒成的試樣熱震后的抗折強度及保持率急劇降低，1600℃燒后的試樣的抗折強度保持率高。

高爐爐底炭塊的砌筑方式及流程，由耐火磚廠家搜尋整理。高爐炭塊滿鋪爐底的砌筑方式有臥砌與立砌兩種，優(yōu)質高強耐酸澆注料間隙尺寸應按設計施工要求留設，垂直縫應不大于1.5mm，水平縫應不大于2mm。1.臥砌炭塊爐底的砌筑：(1)砌筑前，高強耐酸澆注料施工依據鐵口中心測量出炭塊層高線、十字中心線與端部砌筑控制線并做出標記。(2)大炭塊應支設支撐架進行砌筑，炭磚支撐架主要由固定支撐架和活動支撐桿組成。固定支撐架既可用槽鋼制作，又可用方木支撐架。活動支撐桿既可用厚擘無縫鋼管制作，又可用方木加千斤頂制成。