風口組合轉砌筑前，爐缸墻下面環(huán)狀帶的爐底表面應先找平，檢查各相鄰風口大套之間的夾角偏差是否滿足設計要求，優(yōu)質的中間包干式料按照設計砌磚圖，先砌風口處的耐火磚，再砌兩風口間隙的耐火磚，待同層的砌體砌筑完成后，檢查砌體的表面平整度。砌筑前根據(jù)確定的中心線據(jù)此劃出爐缸的圓周線，爐缸墻下面環(huán)狀帶的爐底表面應找，平風口組合磚砌筑前，中間包干式料施工應檢查各相鄰風口大套之間的夾角偏差是否滿足設計要求，并將各風口中心線測在風口大套的周圍冷卻壁上風口組合磚砌筑時，先按編號砌風口處的磚，再砌兩風口間磚同層的磚砌筑完后，應檢查磚面的平整度，以保證風口過頂磚的砌筑。

70%含量輕燒鎂球指標：:氧化鎂含量70-73%、二氧化硅4.1-4.8%、氧化鈣2.1-2.52%、三氧化二鐵1%左右、優(yōu)質的中間包干式料三氧化二鋁1.25%、水分1-4%（根據(jù)季節(jié)變化）、燒失量17%左右，輕燒鎂球(70%以下含量)出口不用配額，中間包干式料施工輕燒鎂球強度的形成輕燒鎂球結構強度大小主要取決于其內部結構組織力的作用大小。從理論上分析，輕燒鎂球強度的形成過程，主要是物理和化學兩個過程。物理過程輕燒鎂球是由輕燒鎂粉和水混合后，擠壓而成。輕燒鎂粉的直徑大約為0.074mm，物理學上呈分子或晶體結構。

另一方面，由于固溶Al2O3的尖晶石線膨脹系數(shù)減小，優(yōu)質的中間包干式料與剛玉相形成較為適宜的線膨脹系數(shù)失配，產生微裂紋耗能機制，同時基質間結合強度的增強，試樣的斷裂功增大，使試樣的熱震穩(wěn)定性提高，從試樣T3熱震后的斷口形貌看出，整個斷面趨于平滑，以穿晶粒斷裂為主。中間包干式料施工適當同溶，冷卻時在尖晶石晶粒表面析出而形成凸起結構，對裂紋的擴展有釘扎或偏轉作用，且增強基質間的結合強度，試樣的斷裂功增大，有利于熱震穩(wěn)定性的提高。

(7)在包坑內施工時，地面需設有專人監(jiān)護。(8)磚垛擺放不得高于1.5m，取磚時應謹慎小心，優(yōu)質的中間包干式料注意下方防止磚塊掉落或磚垛塌倒傷人。(9)設專人操作攪拌機，不得將手伸入機體內或用手調整傳動皮帶等，出現(xiàn)故障或危險時要立即將電源切斷。(10)吊移耐火磚時，中間包干式料施工吊具指揮人員應確認好耐火磚吊勞且人員撤離到安全的位置后，再進行起吊指揮。(11)吊運時不得對吊具進行拉拽或有超載行為，砌筑完成后吊車要及時斷電。2.全新鋼包砌筑：(1)檢查鋼包包殼有無開裂、耳軸處是否安全、包底結構件是否完好；焊接鋼包包沿；

剛玉-尖晶石質耐火材料熱震穩(wěn)定性能影響原因。優(yōu)質的中間包干式料目前，剛玉-尖晶石質鋼包透氣元件以其優(yōu)異的抗沖刷、抗侵蝕性能被普遍使用，但其熱震穩(wěn)定性較差，這在一定程度上限制了其使用周期的進一步提高。中間包干式料施工剛玉-尖晶石質材料熱震穩(wěn)定性影響因素較多，本文介紹了尖晶石類型、結合劑、添加劑、燒成溫度等對材料熱震穩(wěn)定性的影響。熱震穩(wěn)定性評價采用1100℃風冷、1300℃風冷和1000→1600C溫度循環(huán)三種熱震方法，重點采用1000～1600℃溫度循環(huán)的熱震方法。

將鋼包位置找正放置，清掃干凈包殼內部雜物和鐵銹層，按照設計要求沿包壁四周粘貼耐火保溫板；優(yōu)質的中間包干式料支設胎具，澆鑄包底澆注料并振搗密實，厚度符合施工設計要求，待2小時后將澆注料表面找平；8小時后拆除胎具方可進行下一步施工。(2)包底砌筑：按設計要求預留澆筑距離；中間包干式料施工安裝水口座磚與透氣座磚，砌磚包底工作襯耐火磚，使用澆注料填實座磚與包底耐火磚預留膨脹縫；澆注料澆筑并振搗密實。(3)耐火保溫板應先于砌體砌筑施工，且始終保持高于工作層砌體100cm左右。