另一方面，由于固溶Al2O3的尖晶石線膨脹系數(shù)減小，優(yōu)質(zhì)包蓋澆注料與剛玉相形成較為適宜的線膨脹系數(shù)失配，產(chǎn)生微裂紋耗能機制，同時基質(zhì)間結合強度的增強，試樣的斷裂功增大，使試樣的熱震穩(wěn)定性提高，從試樣T3熱震后的斷口形貌看出，整個斷面趨于平滑，以穿晶粒斷裂為主。包蓋澆注料施工適當同溶，冷卻時在尖晶石晶粒表面析出而形成凸起結構，對裂紋的擴展有釘扎或偏轉作用，且增強基質(zhì)間的結合強度，試樣的斷裂功增大，有利于熱震穩(wěn)定性的提高。

2.高爐爐體砌筑工序流程：(1)爐底板下壓入炭膠：先把壓漿口內(nèi)外周爐板清理干凈，優(yōu)質(zhì)包蓋澆注料防止壓漿時出現(xiàn)堵口現(xiàn)象，壓力表超過0.4MPa或相鄰的壓漿孔出現(xiàn)冒漿時，立即停止壓漿，塞緊壓漿孔，并施工下一個壓漿孔，依次按序施工，要求過程流暢不停頓，防止炭膠固化出現(xiàn)堵塞。包蓋澆注料施工(2)爐底碳素料找平層施工：將爐底平面清理干凈，用木刮尺把料面鋪設平整，沿著兩側扁鋼帶用搗固錘搗打，之后使用震動平板夯反復振搗3到4次，直到壓下量(即壓縮比）≥45%。

根據(jù)燒成溫度對試樣的熱震穩(wěn)定性試驗影響顯示，優(yōu)質(zhì)包蓋澆注料剛玉-尖晶石質(zhì)試樣經(jīng)1100℃風冷、1300℃風冷和1000～1600℃溫度循環(huán)三種熱震后，抗折強度和強度保持率隨燒成溫度的變化規(guī)律基本一致，即隨著燒成溫度的升高，包蓋澆注料施工試樣熱震后的抗折強度和強度保持率先增大，到1650℃燒成的試樣的抗折強度保持率稍有降低，繼續(xù)提高燒成溫度，1700℃燒成的試樣熱震后的抗折強度及保持率急劇降低，1600℃燒后的試樣的抗折強度保持率高。

70%含量輕燒鎂球指標：:氧化鎂含量70-73%、二氧化硅4.1-4.8%、氧化鈣2.1-2.52%、三氧化二鐵1%左右、優(yōu)質(zhì)包蓋澆注料三氧化二鋁1.25%、水分1-4%（根據(jù)季節(jié)變化）、燒失量17%左右，輕燒鎂球(70%以下含量)出口不用配額，包蓋澆注料施工輕燒鎂球強度的形成輕燒鎂球結構強度大小主要取決于其內(nèi)部結構組織力的作用大小。從理論上分析，輕燒鎂球強度的形成過程，主要是物理和化學兩個過程。物理過程輕燒鎂球是由輕燒鎂粉和水混合后，擠壓而成。輕燒鎂粉的直徑大約為0.074mm，物理學上呈分子或晶體結構。

從試樣T1熱震后的斷口形貌可以看出，斷面呈凸凹狀，各晶體都呈現(xiàn)較為完整的立體形貌，優(yōu)質(zhì)包蓋澆注料以沿晶粒斷裂為主，這種沿晶粒擴展的裂紋聚集連接會形成大裂紋，導致試樣熱震破壞，抗折強度保持率低，熱震穩(wěn)定性差。包蓋澆注料施工根據(jù)燒成試樣T3的顯微結果看出，試樣中CA6晶形明顯發(fā)育變大、變厚，呈厚板片狀晶形，穿插于剛玉相或尖晶石相之間，增強各晶粒間的結合，改善了試樣的顯微結構，形成了更為明顯的網(wǎng)狀交織結構，有利于材料熱震穩(wěn)定性的提高。